Методика теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесными фасадными системами "Металл Профиль"

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального
образования «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия»
(СибАДИ)
ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ЦЕНТР «СТРОЙТЕСТ-СИБАДИ»
08.2009

ТР-К.45/2-2009

ПРЕДИСЛОВИЕ

Методика теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесными фасадными системами «Металл Профиль» разработана сотрудниками инженерно-строительного института ГОУ ВПО СибАДИ (ИЦ «Стройтест-СибАДИ») по заказу ООО «Промышленная компания Металл Профиль-Лобня».

Разработка методики обусловлена необходимостью детализации ряда положений СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий», СП 23-101-2003 «Проектирование тепловой защиты зданий» с учетом особенностей конструктивных решений навесных фасадных систем «ВФ МП» с различными видами облицовок производства группы компаний «Металл Профиль».

Предназначена для проектировщиков, инженерно-технических сотрудников строительных и проектных организаций.

Обозначение Наименование
Пояснительная записка 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
  2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ
  3. РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
  3.1. Выбор (задание) конструктивного решения стены
  3.2. Определение требуемой толщины теплоизоляционного слоя
  3.3. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены для фасада здания или среднего промежуточного этажа
  4. ОЦЕНКА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА КОНСТРУКЦИЙ
  СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Приложения Приложение А. Значения требуемого Rreg и допустимого Rmin сопротивления теплопередаче наружных стен зданий для некоторых климатических районов (по СНиП 23-02-2003)
  Приложение Б. Температура точки росы для некоторых значений температур и относительной влажности воздуха
  Приложение В. Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП» по программе расчета трехмерных температурных полей
  Приложение Г. Результаты расчета коэффициента теплотехнической однородности наружных стен с навесной фасадной системой «ВФ МП»
  Приложение Д. Примеры теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесной фасадной системой «ВФ МП»

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Методика теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесными фасадными системами «ВФ МП» производства группы компаний «Металл Профиль», разработана всоответствии с основными положениями СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» [1], СП 23-101-2003 «Проектирование тепловой защиты зданий» [2].

1.2. Навесные фасадные системы с воздушным зазором «ВФ МП» представляют собой комплекты изделий (конструкций), предназначенные для устройства облицовки и утепления наружных стен зданий и сооружений.

Конструкция системы включает:

  • несущие стальные кронштейны;
  • несущие вертикальные и горизонтальные направляющие;
  • элементы облицовки реечного, листового типа или плит керамогранита;
  • слой теплоизоляции (для варианта с утеплением наружных стен);
  • детали примыкания к проемам, углам, цоколю, крыше и прочим участкам здания.

Системой предусмотрено однослойное или двухслойное утепление стен минераловатными плитами толщиной до 240 мм. Крепление плит утеплителя производится тарельчатыми дюбелями с распорными элементами из углеродистой стали с антикоррозионным покрытием или стеклопластика.

В качестве облицовки предусмотрено применение следующих элементов:

  • сайдинг ВФ МП СК;
  • сайдинг вертикальный ВФ МП СВ;
  • линеарные панели ВФ МП ЛП;
  • профилированный лист ВФ МП ПЛ;
  • плиты из керамогранита ВФ МП КВ;
  • панели кассетного типа ВФ МП 1005 и ВФ МП 2005.

Характеристика основных конструктивных элементов фасадных систем «ВФ МП», их соединений, варианты компоновки и типовые решения отдельных узлов представлены в альбомах технических решений [3, 4, 5].

1.3. В общем случае последовательность теплотехнического расчета наружных стен с навесной фасадной системой «ВФ МП» включает:

  • определение требуемых (нормируемых) показателей тепловой защиты здания с учетом климатического района строительства и назначения здания;
  • выбор (задание в первом приближении) конструктивного решения наружной стены (материала и толщины несущего слоя, материала теплоизоляционного слоя, элементов каркаса вентилируемого фасада, шаг крепления элементов каркаса, параметры облицовки и др.);
  • определение требуемой толщины теплоизоляционного слоя δут (в первом приближении для фрагмента стены без оконных и дверных проемов);
  • уточнение конструктивного решения стены (при необходимости);
  • расчет приведенного сопротивления теплопередаче конструкции стены в целом - для фасада здания или среднего промежуточного этажа с учетом потерь тепла через откосы оконных и дверных проемов;
  • определение расчетного температурного перепада между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены;
  • оценку температурного режима ограждающих конструкций в местах теплопроводных включений;
  • сопоставление расчетных значений с нормируемыми показателями.

1.4. Расчет влажностного режима наружных стен с вентилируемыми фасадными системами, оценку температуры и расхода воздуха в вентилируемой прослойке следует проводить согласно «Рекомендаций по проектированию навесных фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором для нового строительства и реконструкции зданий» [6].

Для наружных стен зданий с нормальным и сухим режимом эксплуатации при соблюдении конструктивных требований, представленных в альбомах технических решений [3, 4, 5] (ширина вентилируемой прослойки, размеры зазоров между отдельными элементами облицовки), расчет влажностного режима может не проводиться.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

2.1. При проектировании тепловой защиты зданий определяющими показателями (критериями) являются [1]:

  • величина приведенного сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций Rreg, м2 ⋅°С/Вт;
  • температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности конструкции, Δtn, оС (под температурой внутренней поверхности конструкции понимается средняя температура);
  • минимальная температура внутренней поверхности, tmin, °С;
  • удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhreg , кДж/(м2⋅°С⋅cут) или кДж/(м3⋅°С⋅cут).

Необходимо отметить, что в ряде регионов РФ действуют территориальные строительные нормы (ТСН), требования которых могут отличаться от СНиП 23-02-2003 [1] как по составу показателей, так и их величине. В частности, могут нормироваться:

  • минимально допустимое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Rоmin, м2⋅°С/Вт;
  • удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период qhreg , МДж/(м2⋅год) или МДж/(м3⋅год).

2.2. Величина приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции Rо, м2⋅°С/Вт, должна быть не менее нормируемого значения Rreg, принимаемого согласно таблицы 4 [1] в зависимости от назначения здания и величины градусо-суток отопительного периода Dd , °С⋅сут.

Dd = (tint – tht)⋅zht , (2.1)

где tint - расчетная температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз. 1 таблицы 4 [1] по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494-96 [7], для группы зданий по поз.2 таблицы 4 [1] - согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494-96, зданий по поз.3 таблицы 4 [1] - по нормам проектирования соответствующих зданий;

tht, zht — средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01-99 [8] для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.

Необходимо подчеркнуть, что в соответствии с п.5.13 [1] величина приведенного сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций Rо может приниматься менее нормируемых значений Rreg, представленных в таблице 4 [1], если в результате расчета теплопотребления здания его удельный расход тепловой энергии qhdes окажется меньше нормируемого значения qhreg. При этом величина приведенного сопротивления теплопередаче отдельных конструкций должна быть не ниже минимальных величин Rmin , м2 ⋅°С/Вт:

  • для стен групп зданий, указанных в поз. 1 и 2 таблицы 4 [1]

Rmin = Rreq ⋅ 0,63 ; (2.2)

  • для остальных ограждающих конструкций

Rmin = Rreq ⋅ 0,8. (2.3)

Значения нормируемого и допустимого сопротивлений теплопередаче наружных стен жилых и общественных зданий для ряда климатических районов приведены в приложении А.

2.3. Расчетный температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности конструкции, Δtо, оС, не должен превышать нормируемых значений Δtn, установленных в таблице 5 [1].

Величина Δtо рассчитывается по формуле

Δtо = n⋅ (tint – text)/( Rо⋅ αint) , (2.4)

гдеn - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 6 [1];

tint - то же, что в формуле (2.1);

text - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01-99 [8];

Rо - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2⋅°С/Вт;

αint - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2⋅°С), принимаемый по таблице 7 [1].

2.4. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений tmin (стыков, ребер и др.), а также в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха td , оС при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года

tmin ≥ td (2.5)

При определении температуры точки росы td в местах теплопроводных включений, углах ограждающих конструкций, оконных откосов и т.п., относительную влажность внутреннего воздуха следует принимать [1]:

  • для помещений жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов - 55 %, для помещений кухонь - 60 %, для ванных комнат - 65 %, для теплых подвалов и подполий с коммуникациями - 75 %;
  • для теплых чердаков жилых зданий - 55 %;
  • для помещений общественных зданий (кроме вышеуказанных) - 50 %. Значения температур точки росы td для некоторых значений температур tint и относительной влажности ϕintвнутреннего воздуха помещений приведены в приложении Б.

2.5. Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2⋅°С⋅cут) или кДж/(м3⋅°С⋅cут) должна быть не менее нормируемых значений qhreg.

Величина нормируемых значений qhreg принимается по таблице 9 [1] в зависимости от назначения и этажности зданий или в соответствии с требованиями соответствующих ТСН. Выбор нормативного документа, требованиям которого должен соответствовать проект (СНиП 23-02-2003 или ТСН), определяется заказчиком проекта.

Расчетная величина qhdes определяется расчетом по методике, представленной в [1, 2] или по методике соответствующего ТСН.

3. РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ

3.1. Выбор (задание) конструктивного решения стены

Принципиальное конструктивное решение наружных стен с применением навесных фасадных систем принимается (задается) на стадии подготовки исходных данных для проектирования и в дальнейшем, при разработке проектной документации, может уточняться и детализироваться.

Расчет приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен может проводиться:

  • на стадии подготовки исходных данных для проектирования – с целью приближенной оценки возможности применения того или иного конструктивного решения и подбора основных конструктивных элементов системы ВФ; в этом случае расчет проводится для фрагмента стены без учета оконных и дверных проемов;
  • на стадии разработки рабочей документации; в этом случае расчет проводится в соответствии с требованиями [1, 2] для фасада здания или среднего промежуточного этажа с учетом принятого объемно-планировочного и конструктивного решения здания, вида облицовки, размещения и типа несущих кронштейнов и др.

3.2. Определение требуемой толщины теплоизоляционного слоя

3.2.1. Требуемая толщина теплоизоляционного слоя δут для наружной стены с навесной фасадной системой может быть определена по формуле (без учета влияния оконных и дверных проемов)

(3.1)

где λут – расчетный коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя, Вт/(м·ºС);

Rreq – величина требуемого (нормируемого) сопротивления теплопередаче, м2·ºС/Вт;

r – коэффициент теплотехнической однородности конструкции;

αint – то же, что в формуле (2.4);

αext – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, выходящей в вентилируемую прослойку, принимаемый равным 10,8 Вт/(м2⋅°С) [2];

δнс,i – толщина i-го слоя несущей части стены, м;

λнс,i – расчетный коэффициент теплопроводности i-го слоя стены, Вт/(м ⋅°С), принимаемый по приложению Д [2] или по результатам испытаний с учетом условий эксплуатации.

Необходимо подчеркнуть, что слои конструкции, расположенные между вентилируемой воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются [2].

Значения коэффициентов теплотехнической однородности r для некоторых конструктивных решений наружных стен с навесными фасадными системами «ВФ МП» приведены в таблице 3.1 – таблице 3.3, приложении Г. Величины r получены по результатам расчетов трехмерных температурных полей фрагментов наружных стен различного конструктивного решения с учетом теплопроводных включений по программе «TEMPER-3D».

Пример расчета одного из фрагментов наружной стены с применением программы расчета трехмерных температурных полей «TEMPER-3D» приведен в приложении В.

При расчете формуле (3.1) требуемую толщину теплоизоляционного слоя δут рекомендуется принимать с запасом ∼ 10%, учитывающим дополнительные потери тепла через оконные и дверные откосы.

3.2.2. Величина приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП» в первом приближении (без учета потерь тепла через откосы оконных и дверных проемов) может быть рассчитана по формуле

Rо = Rоусл ⋅ r , (3.2)

где Rоiусл – условное сопротивление теплопередаче конструкции стены, м2оС/Вт.

Rоусл = 1/αint + Σ ( δii) + 1/αext , (3.3)

где αint – то же, что в формуле (2.4);

αext – то же, что в формуле (3.1);

δi , λi - толщина, м, и расчетный коэффициент теплопроводности, Вт/(м⋅°С), материалов,
входящих в состав конструкции.

Таблица 3.1

Значения коэффициентов теплотехнической однородности r для некоторых конструктивных решений наружных стен с навесной фасадной системой «ВФ МП» при шаге несущих кронштейнов 400 мм

Толщина
несущего
слоя δнс, мм
Толщина теп-
лоизоляцион-
ного слоя
δут, мм
Коэффициент теплотехнической однородности r
при различных коэффициентах теплопроводности теплоизо-
ляционного слоя λут, Вт/(м⋅оС)
0,040 0,045 0,050 0,060
Несущий слой – кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе, ρо = 1800 кг/м3
250 50 0,98 0,98 0,99 0,99
100 0,94 0,95 0,96 0,96
150 0,91 0,92 0,93 0,94
200 0,86 0,87 0,88 0,89
380 50 0,96 0,97 0,98 0,99
100 0,92 0,93 0,94 0,94
150 0,88 0,89 0,90 0,91
200 0,85 0,86 0,87 0,89
510 50 0,96 0,97 0,98 0,98
100 0,93 0,94 0,94 0,95
150 0,89 0,90 0,91 0,92
200 0,85 0,87 0,88 0,89
Несущий слой – монолитный бетон или кладка из керамзитобетонных блоков ρо ≈ 600 кг/м3
400 50 0,96 0,96 0,96 0,96
100 0,94 0,94 0,94 0,95
150 0,91 0,91 0,92 0,93
200 0,88 0,89 0,90 0,91
600 50 0,98 0,98 0,98 0,99
100 0,96 0,96 0,97 0,97
150 0,93 0,94 0,95 0,96
200 0,90 0,91 0,92 0,93
Несущий слой - монолитный бетон или кладка из керамзитобетонных блоков ρо ≈ 1400 кг/м3
400 50 0,97 0,97 0,98 0,98
100 0,93 0,94 0,95 0,96
150 0,90 0,91 0,92 0,93
200 0,86 0,88 0,89 0,90
600 50 0,98 0,98 0,99 0,99
100 0,95 0,95 0,96 0,96
150 0,91 0,92 0,93 0,94
200 0,87 0,88 0,89 0,9

Примечания.

1. Коэффициенты теплотехнической однородности r рассчитаны для фрагментов стен без оконных и дверных проемов.

2. В случае применения конструктивных решений наружных стен, отличающихся от представленных в таблице, следует проводить дополнительные расчеты с определением коэффициента теплотехнической однородности согласно приложению В.

3.3. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены для фасада здания или среднего промежуточного этажа

3.3.1. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен зданий Rо для фасада здания или промежуточного этажа с учетом потерь тепла через откосы оконных или верных проемов возможен при наличии проработанных (заданных) планировочных решений здания и его фасадов.

Величина приведенного сопротивления наружной стены здания для фасада или промежуточного этажа рассчитывается по формуле:


(3.4)

где Fi – площадь i-го участка фасада (без учета площади оконных и дверных проемов), м2 ;

Rо,i – приведенное сопротивление теплопередаче i-го участка фасада, м2 ⋅°С/Вт.

В качестве отдельных участков фасада или промежуточного этажа могут приниматься:

  • глухие участки стен без проемов;
  • участки стен с оконными проемами;
  • участки стен с дверными или балконными проемами.

Примеры разбиения фасадов здания на отдельные участки представлены на рис.3.1.

3.3.2. При определении площадей наружных стен и проемов на отдельных участках фасада здания или среднего промежуточного этажа рекомендуется руководствоваться следующими правилами:

  • длину наружных стен участков, примыкающих к наружным выступающим углам, следует определять по расстоянию от кромки наружного угла до границы следующего участка, или по расстоянию между кромками наружных углов; длину наружных стен участков, примыкающих к внутренним выступающим углам - по расстоянию от наружной поверхности стены до границы следующего участка; длину наружных стен промежуточных участков - по расстоянию между границами участков;
  • высоту наружных стен следует определять по расстоянию от низа несущих конструкций первого этажа до верха утеплителя верхнего этажа; при полах по грунту – от уровня чистого пола до верха утеплителя верхнего этажа; при расчете промежуточного этажа высоту наружных стен определять по расстоянию между уровнями чистых полов вышележащего и нижележащего этажей;
  • размеры оконных и дверных проемов следует принимать по наименьшим размерам «в свету».

3.3.2. Величина приведенного сопротивления теплопередаче i-го участка фасада здания с учетом потерь тепла через откосы оконных и дверных проемов рассчитывается по формуле

Rо,i = Rо, i усл ⋅ ri ⋅ ki , (3.5)

где Rо, i усл – условное сопротивление теплопередаче i-го участка стены, м2 ⋅°С/Вт, рассчитываемое по формуле (3.2);

ri – коэффициент теплотехнической однородности i-го участка стены, принимаемый по
таблице 3.1 или приложению Г ;

ki – коэффициент, учитывающий потери через откосы оконных и дверных проемов, принимаемый по таблице 3.4 в зависимости от отношения площади оконных проемов к общей площади участка стены.

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены для фасада
здания по формулам (3.4), (3.5) приведен в приложении Д.

Таблица 3.4

Значения коэффициента k, учитывающего потери тепла через откосы оконных и дверных проемов

Отношение площа-
ди оконных про-
емов к общей пло-
щади стены
Значения коэффициентов k при различных толщинах фасадной
теплоизоляции δут
δут = 50 мм δут = 100 мм δут = 150 мм δут = 200 мм
0,16 0,98 0,96 0,94 0,90
0,33 0,94 0,92 0,90 0,86
0,47 0,94 0,91 0,89 0,84
0,66 0,90 0,87 0,83 0,78


Рис.3.1. Примеры разбиения фасадов на расчетные участки для определения приведенного сопротивления теплопередаче фасада (а, б) или промежуточного этажа (в,г)

4. ОЦЕНКА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА КОНСТРУКЦИЙ

4.1. Температура внутренней поверхности ограждающих конструкции в зоне теплопроводных включений tmin (стыков, ребер и др.), а также в углах и оконных откосах определяется по результатам расчета двухмерных или трехмерных температурных полей при расчетных температурах наружного text и внутреннего tint воздуха.

Выбор программы расчета (двухмерных или трехмерных температурных полей) определяется геометрической формой рассчитываемого узла и характером распределения тепловых потоков.

Возможность выпадения конденсата на данных участках определяется сопоставлением минимальной температуры внутренней поверхности tmin с температурой точки росы td, определенной при расчетной влажности внутреннего воздуха ϕint согласно п.2.4.

4.2. При проведении расчетов размеры рассчитываемого участка (фрагмента) конструкции) рекомендуется принимать:

  • для наружных выступающих углов - от внутренней кромки угла до оси оконного или дверного проема; при отсутствии проема - на расстояние не менее 5 толщин стены;
  • для узлов сопряжений оконных или дверных блоков со стенами - от середины простенка до оси оконного проема, или по осям оконных или дверных проемов;
  • для узлов сопряжения наружных стен с чердачным перекрытием (совмещенным покрытием), а также цокольным перекрытием - на расстояние не менее 5 толщин конструкции в каждую сторону от внутренней поверхности сопряжения конструкций.

4.3. Пример расчета температурного режима и оценки возможности выпадения конденсата на поверхности наружной стены приведен в приложении Д.

4.4. Расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и средней внутренней поверхности конструкции Δtо, ºС, рассчитывается по формуле (2.4).

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

2. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий.

3. Альбом технических решений «ВФ МП» с облицовками: сайдинг, вертикальный сайдинг, линеарные панели, профлист. – М., 2008. ООО «Промышленная компания Металл Профиль Лобня».

4. Альбом технических решений «ВФ МП КВ». – М., 2008. ООО «Промышленная компания Металл Профиль Лобня».

5. Альбом технических решений «ВФ МП 1005» и «ВФ МП 2005» с облицовкой фасадными кассетами. – М., 2008, ООО «Промышленная компания Металл Профиль Лобня».

6. Рекомендации по проектированию навесных фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором для нового строительства и реконструкции зданий / ЦНИИЭП жилища, 2002.

7. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.

8. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

9. Справочное пособие к СНиП. Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. – М.: Стройиздат, 1990. – 233 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

(справочное)

ЗНАЧЕНИЯ ТРЕБУЕМОГО Rreg И ДОПУСТИМОГО Rmin СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЙ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ РАЙОНОВ

(по СНиП 23-02-2003)

Таблица А1

Район
строительства
Назначение
здания
Условия
эксплуа-
тации
Dd,
°С⋅сут
Rreg /Rmin ,
м2 °С/Вт
1 2 3 4 5
Архангельск
text = -31 °С; tht = -4,4 °С;
zht = 253 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
6426
6173
5161
3,65/2,30
3,05/1,92
2,03/1,62
Астрахань
text = -23 °С; tht = -1,2 °С;
zht = 167 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
3540
3540
2872
2,64/1,66
2,26/1,42
1,57/1,26
Барнаул
text = -39 °С; tht = -7,7 °С;
zht = 221 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6342
6122
5238
3,62/2,28
3,04/1,92
2,05/1,64
Белгород
text = -23 °С; tht = -1,9 °С;
zht = 191 сут.; tint = 20 °С
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
4183
4183
3419
2,86/1,80
2,45/1,54
1,68/1,34
Брянск
text = -26 °С; tht = -2,3 °С;
zht = 205 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4572
4572
3752
3,00/1,89
2,57/1,62
1,75/1,40
Владивосток
text = -24 °С; tht = -3,9 °С;
zht = 196 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5091
5091
3900
3,18/2,00
2,73/1,72
1,78/1,42
Владимир
text = -28 оС; tht = -3,5 °С;
zht = 213 сут.; tint = 20 °С
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5006
5006
4153
3,15/1,98
2,70/1,70
1,83/1,46
Волгоград
text = -25 °С; tht = -2,2 °С;
zht = 178 сут.; tint = 20 °С
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
3952
3952
3240
2,78/1,75
2,39/1,51
1,65/1,32
Вологда
text = -32 °С; tht = -4,1 °С;
zht = 231 сут.; tint = 21 °С
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5798
5567
4643
3,43/2,16
2,87/1,81
1,93/1,54
Воронеж
text = -26 °С; tht = -3,1 °С;
zht = 196 сут.; tint = 20 °С
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
4528
4528
3744
2,98/1,88
2,56/1,61
1,75/1,40
Екатеринбург
text = -35 °С; tht = -6,0 °С;
zht = 230 сут.; tint = 21 °С
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6210
5980
5060
3,57/2,25
2,99/1,88
2,01/1,61
Иркутск
text = -36 °С; tht = -8,5 °С;
zht = 240 сут.; tint = 21 °С
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
7080
6840
5880
3,88/2,44
3,25/2,05
2,18/1,74
Калининград
text = -19 °С; tht = +1,1 °С;
zht = 193 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
3648
3648
2876
2,68/1,69
2,29/1,44
1,58/1,26
Казань
text = -32 °С; tht = -5,2 °С;
zht = 215 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5633
5418
4558
3,37/2,12
2,83/1,78
1,91/1,53
Калуга
text = -27 °С; tht = -2,9 °С;
zht = 210 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4809
4809
3969
3,08/1,94
2,64/1,66
1,79/1,41
Кемерово
text = -39 °С; tht = -8,3 °С;
zht = 231 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6768
6537
5613
3,77/2,38
3,16/1,99
2,12/1,70
Кострома
text = -31 °С; tht = -3,9 °С;
zht = 222 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5528
5306
4418
3,33/2,10
2,79/1,76
1,88/1,50
Красноярск
text = -40 °С; tht = -7,1 °С;
zht = 234 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6575
6341
5405
3,70/2,33
3,10/1,95
2,08/1,66
Курган
text = -37 °С; tht = -7,7 °С;
zht = 216 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6199
5983
5119
3,57/2,25
2,99/1,88
2,02/1,62
Курск
text = -26 °С; tht = -2,4 °С;
zht = 198 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4435
4435
3643
2,95/1,86
2,53/1,59
1,73/1,38
Липецк
text = -27 °С; tht = -3,4 °С;
zht = 202 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
4727
4727
3919
3,05/1,92
2,62/1,65
1,78/1,42
Магадан
text = -29 °С; tht = -7,1 °С;
zht = 288 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
7805
7805
6653
4,13/2,60
3,54/2,23
2,33/1,86
Москва
text = -28 °С; tht = -3,1 °С;
zht = 214 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4943
4943
4087
3,13/1,97
2,68/1,69
1,82/1,46
Нижний Новгород
text = -31 °С; tht = -4,1 °С;
zht = 215 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5397
5182
4322
3,29/2,07
2,75/1,73
1,86/1,49
Новосибирск
text = -39 °С; tht = -8,7 °С;
zht = 230 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6831
6601
5681
3,79/2,39
3,18/2,00
2,14/1,71
Омск
text = -37 °С; tht = -8,4 °С;
zht = 221 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6497
6276
5392
3,67/2,31
3,08/1,94
2,08/1,66
Пенза
text = -29 °С; tht = -4,5 °С;
zht = 207 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
5072
5072
4244
3,18/2,00
2,72/1,71
1,85/1,48
Пермь
text = -35 °С; tht = -5,9 °С;
zht = 229 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
6160
5931
5015
3,56/2,24
2,98/1,88
2,00/1,60
Псков
text = -26 °С; tht = -1,6 °С;
zht = 212 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4579
4579
3731
3,00/1,89
2,57/1,62
1,75/1,40
Рязань
text = -27 °С; tht = -3,5 °С;
zht = 208 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4888
4888
4056
3,11/1,96
2,67/1,68
1,81/1,45
Салехард
text = -42°С; tht = -11,4 °С;
zht = 292 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
9461
9169
8001
4,71/2,97
3,95/2,49
2,60/2,08
Самара
text = -30 °С; tht = -5,2 °С;
zht = 203 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
5116
5116
4304
3,19/2,01
2,73/1,72
1,86/1,49
С.Петербург
text = -26 °С; tht = -1,8 °С;
zht = 220 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4796
4796
3916
3,08/1,94
2,64/1,66
1,78/1,42
Саратов
text = -27 °С; tht = -4,3 °С;
zht = 196 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
4763
4763
3979
3,07/1,93
2,63/1,66
1,80/1,44
Смоленск
text = -26 °С; tht = -2,4 °С;
zht = 215 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4816
4816
3956
3,09/1,95
2,65/1,67
1,79/1,43
Сургут
text = -43 °С; tht = -9,9 °С;
zht = 257 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
7941
7684
6656
4,18/2,63
3,51/2,21
2,33/1,86
Тамбов
text = -28 °С; tht = -3,7 °С;
zht = 201 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
4764
4764
3960
3,07/1,93
2,63/1,66
1,79/1,43
Тверь
text = -29 °С; tht = -3,0 °С;
zht = 218 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5014
5014
4142
3,15/1,98
2,70/1,70
1,83/1,46
Томск
text = -40 °С; tht = -8,4 °С;
zht = 236 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
6938
6702
5758
3,83/2,41
3,21/2,02
2,15/1,72
Тула
text = -27 °С; tht = -3,0 °С;
zht = 207 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
4761
4761
3933
3,07/1,93
2,63/1,66
1,79/1,43
Тюмень
text = -38 °С; tht = -7,2 °С;
zht = 225 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
6683
6120
5220
3,74/2,36
3,04/1,92
2,04/1,63
Улан-Удэ
text = -37 °С; tht = -10,4 °С;
zht = 237 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
7442
7205
6257
4,00/2,52
3,36/2,12
2,25/1,80
Ульяновск
text = -31 °С; tht = -5,4 °С;
zht = 212 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
5597
5385
4537
3,36/2,12
2,82/1,78
1,91/1,53
Хабаровск
text = -31 °С; tht = -9,3 °С;
zht = 211 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
6393
6182
5338
3,64/2,29
3,05/1,92
2,07/1,66
Ханты-Мансийск
text = -41 °С; tht = -8,8 °С;
zht = 250 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
7450
7200
6200
4,01/2,53
3,36/2,12
2,24/1,79
Челябинск
text = -34 °С; tht = -6,5 °С;
zht = 218 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
5995
5777
4905
3,50/2,21
2,93/1,85
1,98/1,58
Чита
text = -38 °С; tht = -11,4 °С;
zht = 242 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
7841
7599
6631
4,14/2,61
3,48/2,19
2,33/1,86
Якутск
text = -54 °С; tht = -20,6 °С;
zht = 256 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
А
А
А
10650
10394
9370
5,13/3,23
4,32/2,72
2,87/2,30
Ярославль
text = -31 °С; tht = -4,0 °С;
zht = 221 сут.
- жилые
- общественные
- производственные
Б
Б
Б
5525
5304
4420
3,33/2,10
2,79/1,76
1,88/1,50

Примечания.

1. Градусо-сутки отопительного периода рассчитаны для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 ºС; при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых согласно СНиП 23-02-2003 величину градусо-суток следует пересчитать.

2. При проведении расчетов температура и относительная влажность внутреннего воздуха принимались равными: в жилых и общественных зданиях (согласно перечня поз.1 табл.4 [1]) – tint = +20 ºС, ϕint = 55%, для районов с расчетной температурной наружного воздуха минус 31 и ниже - tint = +21 ºС ; в общественных зданиях (согласно перечня поз.2 табл.4 [1]) – tint = +20 ºС,
ϕint = 50%; в производственных зданиях – tint = +16 ºС, ϕint = 50%.

Приложение Б (справочное)

ТЕМПЕРАТУРА ТОЧКИ РОСЫ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУР И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА

tint,°С Относительная влажность воздуха ϕint , %
30 35 40 45 50 55 60 65 70 80 90
-5 -18,4 -16,8 -15,30 -14,04 -12,90 -11,84 -10,83 -9,96 -9,11 -7,62 -6,24
-4 -17,5 -15,8 -14,40 -13,10 -11,93 -10,84 -9,89 -8,99 -8,11 -6,62 -5,24
-3 -16,6 -14,9 -13,42 -12,16 -10,98 -9,91 -8,95 -7,99 -7,16 -5,62 -4,24
-2 -15,7 -14,0 -12,58 -11,22 -10,04 - 8,98 -7,95 -7,04 -6,21 -4,62 -3,34
-1 -14,7 -13,0 -11,61 -10,28 -9,10 -7,98 -7,00 -6,0 -5,21 -3,66 -2,34
0 -13,9 -12,2 -10,65 -9,34 -8,16 -7,05 -6,06 -5,14  -4,26 -2,58 -1,34
1 -13,1 -11,3 -9,85  -8,52 -7,32 -6,22 -5,21 -4,26 -3,40 -1,82 -0,41
2 -12,2 -10,6 -9,07 -7,72 -6,52 -5,39 -4,38 -3,44   -2,56 -0,97 -0,52
3 -11,6 -9,7 -8,22 -6,88 -5,66 -4,53 -3,52 -2,57 -1,69 -0,08 1,52
4 -10,6 -9,0 -7,45 -6,07 -4,84 -3,74 -2,70 -1,75 -0,87 0,87 2,50
5 -9,9 -8,2 -6,66 -5,26 -4,03 -2,91 -1,87 -0,92 -0,01 1,83 3,49
6 -9,1 -7,4 -5,81 -4,45 -3,22 -2,08 -1,04 -0,08 0,94 2,80 4,48
7 -8,2 -6,6 -5,01 -3,64 -2,39 -1,25 -0,21 0,87 1,90 3,77 5,47
8 -7,6 -5,8 -4,21 -2,83 -1,56 -0,42 -0,72 1,82 2,86 4,77 6,46
9 -6,8 -5,0 -3,41 -2,02 -0,78 0,46 1,66 2,77 3,82 5,74 7,45
10 -6,0 -4,2 -2,62 -1,22 0,08 1,39 2,60 3,72 4,78 6,71 8,44
11 -5,2 -3,4 -1,83 -0,42 0,98 1,32 3,54 4,68 5,74 7,68 9,43
12 -4,5 -2,6 -1,04 0,44 1,90 3,25 4,48 5,63 6,70 8,65 10,42
13 -3,7 -1,9 -0,25 1,35 2,82 4,18 5,42 6,58 7,66 9,62 11,41
14 -2,9 -1,0 0,63 2,26 3,76 5,11 6,36 7,53 8,62 10,59 12,40
15 -2,2 -0,3 1,51 3,17 4,68 6,04 7,30 8,48 9,58 11,59 13,38
16 -1,4 0,5 2,41 4,08 5,60 6,97 8,24 9,43 10,54 12,56 14,36
17 0,6 1,4 3,31 4,99 6,52 7,90 9,18 10,37 11,50 13,53 15,36
18 0,2 2,3 4,20 5,90 7,44 8,83 10,12 11,32 12,46 14,50 16,34
19 1,0 3,2 5,09 6,81 8,36 9,76 11,06 12,27 13,42 15,47 17,32
20 1,9 4,1 6,00 7,72 9,28 10,69 12,00 13,22 14,38 16,44 18,32
21 2,8 5,0 6,90 8,62 10,20 11,62 12,94 14,17 15,33 17,41 19,30
22 3,6 5,9 7,69 9,52 11,12 12,55 13,88 15,12 16,28 18,38 20,30
23 4,5 6,7 8,68 10,43 12,03 13,48 14,82 16,07 17,23 19,38 21,28
24 5,4 7,6 9,57 11,34 12,94 14,41 15,76 17,02 18,19 20,35 22,26
25 6,2 8,5 10,46 12,75 13,86 15,34 16,70 17,97 19,15 21,32 23,24
26 7,1 9,4 11,35 13,15 14,78 16,27 17,64 18,95 20,11 22,29 24,22
27 8,0 10,2 12,24 14,05 15,70 17,19 18,57 19,87 21,06 23,26 25,22
28 8,8 11,1 13,13 14,95 16,61 18,11 19,50 20,81 22,01 24,23 26,20
29 9,7 12,0 14,02 15,86 17,52 19,04 20,44 21,75 22,96 25,20 27,20
30 10,5 12,9 14,92 16,77 18,44 19,97 21,38 22,69 23,92 26,17 28,18

* Выдержка из справочного пособия «Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. – М.: Стройиздат, 1990. – 233 с. [9]

Приложение В (справочное)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФРАГМЕНТА НАРУЖНОЙ СТЕНЫ С НАВЕСНОЙ ФАСАДНОЙ СИСТЕМОЙ «ВФ МП» ПО ПРОГРАММЕ РАСЧЕТА ТРЕХМЕРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ

В1. Исходные данные:

  • район строительства - г.Новосибирск;
  • назначение здания – жилое;
  • конструктивное решение стены представлено на рис. рис.В1;
  • расчетная температура внутреннего воздуха - tint = 21 °С [1,7];
  • расчетная температура наружного воздуха - text = -39 °С [8];
  • зона влажности – сухая [1];
  • влажностный режим помещений здания – нормальный;
  • условия эксплуатации ограждающих конструкций – «А»;
  • коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены - αint = 8,7 Вт/(м2⋅°С) [1, табл.7];
  • расчетный коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αext = 23 Вт/(м2⋅°С) [2].
  • расчетный коэффициент теплопроводности слоя теплоизоляции (минераловатные плиты) λА = 0,035 Вт/(м °С) [по результатам испытаний];
  • расчетный коэффициент теплопроводности несущей стены (кладки из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе ρо = 1800 кг/м3 - λА = 0,70 Вт/(м °С) [2];
  • расчетный коэффициент теплопроводности штукатурки из цементно-песчаного раствора ρо = 1800 кг/м3 - λА = 0,76 Вт/(м °С) [2];
  • расчетный коэффициент теплопроводности металла - λ = 58 Вт/(м °С) [2].

Рис.В1. Схема наружной стены с навесной
фасадной системой «ВФ МП КВ»:

1 – несущая стена (кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе); 2 – теплоизоляция (минераловатные плиты); 3 – кронштейн ККУ-L-80 с шайбой и паронитовой прокладкой; 4 – крепежный элемент; 5 – штукатурка из цементно-песчаного раствора; 6 – плиты из керамогранита; 7 – заклепка или саморез с прокладкой из ЭПДМ-резины; 8 - кляммер рядовой; 9 – вертикальные направляющие КПГ-60х44х3000; 10 - заклепка стальная; 11 - гидроветрозащитная пленка

В2. Краткая характеристика методики расчета

Расчет выполнен для участка стены без проемов с применением программы расчета трехмерных температурных полей ограждающих конструкций зданий «TEMPER-3D» (сертификат ФГУП ЦПС Госстроя РФ от 20.07.2007 г. № RU.СП15.Н00107).

Размеры расчетного фрагмента конструкции при определении приведенного сопротивления теплопередаче приняты по осям симметрии (см. рис.В2).

Схема расчетного фрагмента приведена на рис.В3.

Минимальный шаг разбиения отдельных элементов – 0,2 мм.

Величина приведенного сопротивления теплопередаче определена в соответствии с [2] на
основании расчета суммарного теплового потока Q, входящего в расчетную область.

Распечатка результатов расчета приведенного сопротивления теплопередаче рассчитанного фрагмента стены приведен в таблице В1, распределение температур по поперечному сечению представлено на рис.В4.

Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного фрагмента стены составляет - Rо = 2,73 м2⋅°С/Вт , коэффициент теплотехнической однородности r = 0,91.

Рис.В2. Схема определения размеров расчетного фрагмента наружной стены
Рис.В3. Схема расчетного фрагмента (условно показана без облицовки): 1 - кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе; 2 – теплоизоляция (минераловатные плиты); 3 - кронштейн ККУ-L-80 с шайбой и паронитовой прокладкой; 4 – крепежный элемент; 5 – штукатурка из цементно-песчаного раствора; 6 - тарельчатый дюбель (сечение 1-1 – см.
рис.В1)

Таблица В1

Распечатка результатов расчета приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП КВ»

Рис.В4. Распределение температур по сечению рассчитанного фрагмента стены в месте расположения кронштейна

Приложение Г
(справочное)
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ НАРУЖНЫХ СТЕН С НАВЕСНОЙ ФАСАДНОЙ СИСТЕМОЙ «ВФ МП» ПРИ ШАГЕ НЕСУЩИХ КРОНШТЕЙНОВ 600 ММ

Толщина
утепляю-
щего
слоя, мм
Эскизы расчетных фрагментов и результаты расчета
температурных полей
Коэффициент
теплопровод-
ности утепли-
теля λ, Вт/(м⋅°С)
Коэффициент
теплотехниче-
ской однород-
ности r
1. Несущий слой - кладка толщиной 250 мм из кирпича
50

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,95
0,045 0,95
0,050 0,96
0,060 0,96
100

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,91
0,045 0,91
0,050 0,92
0,060 0,93
150

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,87
0,045 0,88
0,050 0,89
0,060 0,90
200

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,83
0,045 0,84
0,050 0,85
0,060 0,87
2. Несущий слой - кладка толщиной 380 мм из кирпича
50

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,96
0,045 0,96
0,050 0,97
0,060 0,97
100

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,91
0,045 0,92
0,050 0,93
0,060 0,93
150

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,86
0,045 0,88
0,050 0,88
0,060 0,90
200

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,83
0,045 0,84
0,050 0,86
0,060 0,88
3. Несущий слой - кладка толщиной 510 мм из кирпича
50

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,95
0,045 0,96
0,050 0,96
0,060 0,97
100

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,92
0,045 0,92
0,050 0,93
0,060 0,94
150

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,88
0,045 089
0,050 0,90
0,060 0,91
200

Условные обозначения:
1 – кирпичная кладка; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,84
0,045 0,86
0,050 0,86
0,060 0,88

 

Таблица Г2

Толщина
утепляюще-
го слоя, мм
Эскизы расчетных фрагментов и результаты расчета
температурных полей
Коэффициент
теплопровод-
ности утепли-
теля λ,
Вт/(м⋅°С)
Коэффициент
теплотехниче-
ской однород-
ности r
1. Несущий слой – кладка толщиной 400 из керамзитобетонных блоков
50

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,94
0,045 0,94
0,050 0,94
0,060 0,94
100

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,92
0,045 0,92
0,050 0,93
0,060 0,93
150

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,88
0,045 0,89
0,050 0,90
0,060 0,91
200

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,86
0,045 0,87
0,050 0,88
0,060 0,89
 
50

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,98
0,045 0,98
0,050 0,98
0,060 0,99
100

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,95
0,045 0,96
0,050 0,96
0,060 0,97
150

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,92
0,045 0,93
0,050 0,94
0,060 0,95
200

Условные обозначения:
1 – кладка из керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3; 2 – утеплитель; 3 – кронштейн фасадной системы; 4 – паронитовая прокладка.

0,040 0,89
0,045 0,91
0,050 0,91
0,060 0,93


Рис. Г1. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из кирпичной кладки толщиной 250 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм

Рис.Г2. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из кирпичной кладки толщиной 380 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм

Рис.Г3. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из кирпичной кладки толщиной 510 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм

Рис.Г4. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из монолитного бетона или керамзитобетонных блоков плотностью γ = 600 кг/м3 толщиной 400 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм

Рис. Г5. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из монолитного бетона или керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3 толщиной 600 мм

Рис. Г6. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из монолитного бетона или керамзитобетонных блоков γ = 1400 кг/м3 толщиной 400 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм

Рис. Г7. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из керамзитобетонных блоков γ = 1400 кг/м3 толщиной 600 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм


Приложение Д
(справочное)
ПРИМЕРЫ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЙ С НАВЕСНОЙ ФАСАДНОЙ СИСТЕМОЙ «ВФ МП»

Пример Д1. Рассчитать приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены жилого здания с навесной фасадной системой «ВФ МП».Конструктивное решение стены приведено на рис.Д1. Схематичное изображение фасада здания представлено на рис.Д2.

Д1.1 Исходные данные:

  • район строительства – г.Москва;
  • назначение здания – жилое;
  • расчетная температура внутреннего воздуха – tint = +20 оС [7];
  • расчетная относительная влажность внутреннего воздуха – ϕint = 55 % [1];
  • расчетная температура наружного воздуха – text = -28 °С [8];
  • средняя температура отопительного периода tht = -3,1 °С [8];
  • продолжительность отопительного периода zht = 214 сут. [8];
  • влажностный режим помещений – нормальный;
  • зона влажности – нормальная;
  • условия эксплуатации – «Б»;
  • температура точки росы - td = 10,7°С (приложение Б);
  • коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности αint = 8,7 Вт/(м2⋅°C) [1, табл.7];;
  • коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, обращенной в вентилируемую прослойку αext = 10,8 Вт/(м2⋅°C) [2].

Рис. Д1. Конструктивное решение наружной стены
с навесной фасадной системой «ВФ МП»

1 – кладка из полнотелого глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе, ρо = 1800 кг/м3, λБ = 0,81 Вт/(м⋅°С); 2 – минераловатные плиты «Rockwool – Венти-Баттс», ρо = 110 кг/м3, λБ = 0,045 Вт/(м⋅°С); 3 – вентилируемый воздушный зазор; 4 – цементно-песчаный раствор, ρо = 1800 кг/м3, λБ = 0,93 Вт/(м⋅оС).

Д1.2. Порядок расчета

Рассчитываем величину градусо-суток отопительного периода Dd:

Dd = [20 – (-3,1)] ⋅ 214 = 4943 оС⋅сут.

По табл.4 [1] определяем Rreg = 3,13 м2⋅ оС/Вт.

Задаемся в первом приближении величиной коэффициента теплотехнической однородности r = 0,88 и по формуле (3.1) рассчитываем требуемую толщину теплоизоляционного слоя

δут = 0,045 ⋅ [3,13/0,88 – 1/8,7 – 1/10,8 – (0,015/0,93 + 0,38/0,81)] = 0,13 м.

Принимаем к дальнейшему расчету δут = 0,14 м .

По табл. Г1 проверяем правильность принятой величины r = 0,88 (по интерполяции).

Рассчитываем условное сопротивление теплопередаче наружной стены Rоусл

Rоусл = 1/8,7 + (0,015/0,93 + 0,38/0,81 + 0,14/0,045) + 1/10,8 = 3,80 м2⋅ °С/Вт.

Для расчета приведенного сопротивления наружной стены по фасаду здания выделяем характерные участки (см. рис.Д2), определяем их площадь и отношение площади оконных проемов к общей площади участка β:

  • участок 1 – без оконных проемов - F1ст = 55,06 м2 (F1об = 55,06 м2; F2ок = 0);
  • участок 2 – с оконными проемами F2ст = 33,92 м2, β = 0,35 (F2об = 52,44 м2, F2ок = 18,52 м2);
  • участок 3 – с оконными проемами F3ст = 45,33 м2, β = 0,21 (F3об = 57,68 м2, F2ок = 12,35 м2).

 

 

Рис. Д2. Схема фасада здания к расчету приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены с учетом потерь тепла через оконные откосы

По таблице 2 определяем коэффициенты учета дополнительных потерь тепла через
оконные откосы ki :

  • участок 1 – k1 = 1;
  • участок 2 – k2 = 0,90;
  • участок 3 – k3 = 0,92.

Рассчитываем величины приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен по
отдельным участкам:

  • участок 1 – Rо,1 = 3,80 ⋅ 0,88 ⋅1 = 3,34 м2⋅ °С/Вт;
  • участок 2 – Rо,2 = 3,80 ⋅ 0,88 ⋅0,90 = 3,01 м2⋅ °С/Вт;
  • участок 3 – Rо,1 = 3,80 ⋅ 0,88 ⋅0,92 = 3,08 м2⋅ °С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче стены для фасада в целом рассчитываем по формуле (3.4) с учетом площадей и сопротивлений теплопередаче отдельных участков

Сопоставляем полученное значение с нормируемой величиной - Rо = 3,16 м2⋅ °С/Вт > Rreg = 3,13 м2⋅ °С/Вт.

Определяем величину расчетного температурного перепада Δtо между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены

Δtо = 1⋅ [20 – (-28)]/(3,16 ⋅8,7) = 1,7 °С.

В соответствии с табл.5 [1] величина нормируемого температурного перепада Δtn = 4,5 °С < Δtо = 1,7 °С.

Выбранная конструкция стены по показателям приведенное сопротивление теплопередаче, расчетный температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности конструкции соответствует требованиям СНиП 23-02-2003.

Пример Д2. Провести оценку температурного режима узла сопряжения наружной стены жилого здания с оконным блоком из ПВХ-профилей.

Схема узла сопряжения представлена на рис.Д3.

Д2.1 Исходные данные:

  • район строительства – г. Самара;
  • назначение здания – жилое;
  • расчетная температура внутреннего воздуха – tint = +20 °С [7];
  • расчетная относительная влажность внутреннего воздуха – ϕint = 55 % [1];
  • расчетная температура наружного воздуха – text = -30 °С [8];
  • влажностный режим помещений – нормальный;
  • зона влажности – сухая;
  • условия эксплуатации – «А»;
  • температура точки росы - td = 10,7°С (приложение Б);
  • коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности αint = 8,7 Вт/(м2⋅°C) [1, табл.7];
  • коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αext = 23 Вт/(м2⋅°C) [2];
  • коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, обращенной в вентилируемую прослойку αext,1 = 10,8 Вт/(м2⋅°C) [2].

Д2.2. Порядок расчета

В качестве расчетного фрагмента принимаем фрагмент стены по осям симметрии – от середины простенка до середины оконного блока.

Расчет выполняем по программе расчета трехмерных температурных полей ограждающих
конструкций зданий «TEMPER-3D» (сертификат ФГУП ЦПС Госстроя РФ № РОССRU.CП15.Н00107). В связи с двухмерным характером распределения температур по рассчитываемому узлу ограничиваемся расчетом двухмерного (плоского) температурного поля.

Расчетная схема и основные результаты расчета приведены на рис.Д3, рис.Д4.

По результатам расчетом минимальная температура внутренней поверхности в зоне сопряжения наружной стены с оконным блоком составляет τmin =15,1 °С, что существенно выше температуры точки росы td = 10,7 °С. Температурный режим данного узла соответствует требованиям СНиП 23-02-2003.

Рис. Д3. Расчетная схема узла сопряжения наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП» о оконным блоком из ПВХ-профилей

1 – кирпичная кладка, λА= 0,70 Вт/(м·ºС); 2 – минераловатные плиты, λА = 0,045 Вт/(м·ºС); 3 – облицовочные плиты из керамогранита; 4 – облицовка оконного откоса, λ = 58 Вт/(м·ºС); 5 – кронштейн фасадной системы, λ = 58 Вт/(м·ºС); 6 – пенный утеплитель, λА= 0,041 Вт/(м·ºС); 7 – цементно-песчаный раствор, λА = 0,76 Вт/(м·ºС); 8 – оконный блок; 9 – ветрозащитная мембрана.

Рис. Д4. Результаты расчета распределения температур в зоне сопряжения наружной стены с оконным блоком из ПВХ-профилей

Вызов сантехника
Вызов сантехника

 

Проект  отопления, водоснабжения и канализации для Вашего дома БЕСПЛАТНО!

При заключении Договора на монтаж  - возвращаем 50 % стоимости выполненного проекта!

Бесплатный выезд прораба

Контакт

Адрес: Санкт-Петербург,

Витебский пр. 3,

Телефон: (812)984-02-87,

+7-967-538-89-01
Факс:+7(812)984-02-87

Эл. адрес: smt-spb@mail.ru

Сайт: www.smt-by.com

Заявка на расчет

Примечание: Обязательные к заполнению поля помечены *.

Наши партнеры

 

AQUATECH ARISTON ATLANTIC BALLU BALTGAZ BAXI BOSCH BUDERUS CARLO POLETTI DAB DAKON DANFOSS DE DIETRICH DEKA DEMRAD DIMPLEX DIXIS DURAVIT ELECTROLUX ELEGANCE ELSOTHERM ENERGOTECH ENSTO ESPA FERROLI FONTE GARANTERM GEBERIT GIACOMINI GROHE GRUNDFOS GWS HANSGROHE HENCO JAGA JASPI JEMIX KERMI KITURAMI LAMBORGHINI MAMMOTH MASTER GAS MC MECTHERM MEIBES MITSUBISHI ELECTRIC NEOCLIMA NEVA NEVALUX NIBE ORAS OSO OVENTROP PEDROLLO PROTHERM PURMO REFLEX REHAU ROSTOK SANEXT SFA STIEBEL ELTRON TEPLOCOM TERMEX TERMIX THERMAGENT THERMO TIEMME VAILLANT VIADRUS VIESSMANN VOGEL&NOOT WATTS WESTER WILO ZILMET ГЕЙЗЕР ДЖИЛЕКС ЕВРОБИОН ЛАДОГАЗ ЛИДЕЯ РЕСАНТА РусНИТ ТЕПЛОДАР ТЕПЛОЛЮКС ТЕПЛОФФ ТЕХНОЛОГИЯ УЮТА ЭВАН ЭкоПром ЭНЕРГОС

Яндекс.Метрика


 

Rambler's Top100

Rambler's Top100

Rambler's Top100

 

 

Рейтинг@Mail.ru

 

Каталог популярных сайтов